随着越来越广泛的南海海洋资源开发和海上交通运输基础设施建设，严酷海洋环境的腐蚀问题日益凸显出来，严重威胁着港口码头、采油平台、跨海大桥、大型船舶等海洋工程设施的安全 [1] 。西沙群岛地处热带中部，四面环海，属热带季风气候，年降水量 1800 mm 以上，年平均表层海水温度达26.8 ℃，具有较为广泛的代表性 [2] 。我国南海（西沙）的气候环境对材料造成的破坏高于其他海洋地区，目前西沙大气环境腐蚀已经获得许多基本而系统的定量数据 [1,3—6] ，但飞溅区腐蚀数据仍处于空白。

    海洋飞溅区系指海水平均高潮位以上腐蚀性苛刻的区域，特点是潮湿、表面充分充气，海水飞溅、干湿交替、日照和无海生物污损等 [7] 。通常情况下，钢在飞溅区的腐蚀最为严重 [8] ；铜合金在飞溅区的腐蚀比全浸区、潮汐区轻，但比海洋大气区重 [9-10] ；铝合金在飞溅区的缝隙腐蚀比点蚀严重 [11] 。不同材质在飞溅区腐蚀行为规律存在较大差异，受不同海洋气候环境因素等影响明显 [12] ，严酷海洋环境下相关腐蚀特征亟待阐明。文中依据几种典型金属材料在西沙海洋飞溅区暴露不同周期的腐蚀结果，讨论了其腐蚀行为规律和特征，为相应环境下工程设施的选材与寿命评估提供数据支持与指导，具有重大意义。

    1 实验

    试验材料包括碳钢与低合金钢 3 种，分别为EH36，Q345 和 Q235；T2 铜合金 1 种；铝合金 3 种，分别为 5052，5083 和 6063，其主要化学成分见表 1和表 2。

    试样取自板材，尺寸规格为 200 mm×100 mm×（2～5）mm，平行样 3 件，主试验面均保持原轧制状态。试验地点选取为西沙永兴岛（北纬 16°52′，东经 112°20′），试验前试样去油污、量尺寸、称量，用尼龙隔套固定在试验架上。试样架位于平均高潮位以上 0.5～1.2 m 之间，处于飞溅区的腐蚀苛刻区，试样垂直于海平面。在暴露 0.5，1，2 a 后回收试样，观察、记录试样的腐蚀外观，参照 GB/T 16545—1996配制除锈液去除腐蚀产物，称量，测点蚀深度，并作进一步形貌观察分析。

    2 结果与讨论

    2.1 碳钢与低合金钢腐蚀行为规律

    西沙海洋飞溅区暴露不同周期的 EH36，Q345和 Q235 试样除锈前后宏观形貌如图 1 所示。暴露 0.5a 后，3 种材料均已没有裸露基体，表面覆盖一层较厚腐蚀产物膜，锈层相对平整、致密；除锈后，可以发现腐蚀形式以点蚀为主，表面分布有大量大小不一的点蚀坑。暴露 1 a 后，腐蚀产物层进一步增厚，局部锈层有明显凸起，锈层下点蚀数量和深度也有所增加。2 a 后，局部凸起更为突出，其中以 Q235最为严重，其下是由众多小点蚀坑发展联接而成的大腐蚀坑。

    3 种材料在西沙海洋飞溅区腐蚀速率随暴露时间变化曲线如图 2 所示。可以看出，Q235 腐蚀速率最大，其次为 EH36，但 EH36 与 Q345 相差不大。采用幂函数 D=A·t n 进行拟合 [13] ，得到 3 种材料腐蚀失厚 D随暴露时间 t 演变规律：

    式中：D 为腐蚀失厚，mm；t 为暴露时间，a；A为第一年腐蚀速率；n 为常数。A 与钢种密切相关，一般随合金元素的增加而降低，3 种材料以 Q235 的A值最大，反映其初期腐蚀速率较大，而EH36和Q345则由于掺杂了 Cr，Ni，Mo 等合金元素，A 值均偏低。n 值表征腐蚀的发展趋势，Q235 的 n 值为 0.337，其初期生成的大量锈层有效抑制了氯离子渗透与氧扩散过程，延缓了后期腐蚀反应的进行；而 EH36 和Q345 介于 0.55~0.65 左右，n 值低于 1，其锈层对基体也具有一定的保护作用 [1] 。

    图 3 给出了 3 种材料在西沙海洋飞溅区暴露不同周期后的平均点蚀深度与最大点蚀深度。可以发现，3 种材料点蚀深度均随时间推移而增大，但增长趋势有所延缓，这与表面锈层的不断累积及其对电解质溶液的隔离作用密不可分。整体上，Q235的点蚀深度要大于另外两种材料，其耐点蚀性能较差。Q345 和 EH36 由于合金元素的掺杂，一定程度抑制了点蚀发展 [14—15] ，其中，Q345 平均点蚀深度要略大于 EH36，而最大点蚀深度两者则相对有些波动。

    2.2 铜合金腐蚀行为规律

    在西沙海洋飞溅区暴露不同周期的 T2 试样除锈前后宏观形貌如图 4 所示。暴露 0.5 a 后，T2 表面局部出现绿色腐蚀产物，其主要成分应为铜绿；暴露 1 a 时，绿色腐蚀产物基本覆盖整个试样表面，到 2 a 后，腐蚀产物进一步增加，颜色有所加深。去除腐蚀产物后，暴露不同周期的 T2 试样形貌差别不大，表面均较为平整，并未出现肉眼可见的点蚀坑。

    如图 5 所示。暴露 0.5 a 时，试样表面可以发现少量微小的腐蚀坑，1 a 时，腐蚀坑数量和深度均有大幅增加。在西沙恶劣海洋飞溅区环境下，T2 在均匀减薄的同时会产生大量腐蚀坑，但不同于 Q235 等钢材点蚀形貌，其腐蚀坑大小较为均一，危害性较小。结合表 3 可知，暴露 2 a 的 T2 试样最大点蚀深度仅为26.093 μm，其平均点蚀深度随暴露时间的延长，增加速度明显减缓。基于此，可以推测在试验条件 Cl- 侵蚀作用下，T2 表面会产生大量活性点诱发腐蚀坑的产生，但腐蚀坑纵深发展的阻力较大，点蚀速度小。

    图 6 对比了 T2 在西沙海洋大气（来自同批大气对比试验腐蚀数据）和飞溅区暴露不同时间后的腐蚀速率。可以看出，暴露 0.5 a 时，飞溅区腐蚀速率要大于大气区，随暴露时间延长，两个区带的腐蚀速率均不断减小，且两者差距有所减少。腐蚀速率的减少与其腐蚀形貌特征密不可分，随着暴露时间延长，整个试样表面布满腐蚀坑，表面活性点大幅减少，而由于腐蚀坑内产物堆积隔离等原因，其往纵深方向发展缓慢，最终导致腐蚀速率不断减小。

    2.3 铝合金腐蚀行为规律

    在西沙海洋飞溅区暴露不同周期的 5052、5083和 6063 试样除锈前后宏观形貌如图 7 所示。可以看出，3 种铝合金在试验环境下均具有较好的耐蚀性，暴露 0.5 a 试样大部分表面状态完好，仅出现少许白点。随暴露时间延长，白色腐蚀区域的数量及其面积呈增加趋势，根据除锈后形貌可知，腐蚀区域深度均较浅，可能由大量细小点蚀坑组成。结合表 4 中 3 种铝合金西沙海洋飞溅区暴露 2 a 的腐蚀速率，可知5083 腐蚀速率达到 33.2 μm/a，远大于 5052 和 6063，推测这是由其化学成分组成差异，造成了它们不同的腐蚀类型。

    进一步研究 3 种铝合金腐蚀微观形貌，如图 8 所示。对比图 8a，b，c 可以发现，试样表面白色腐蚀产物下均存在大小不一的点蚀坑，其中以 5083 最为严重。图 8d 显示 5052 腐蚀区域密布大量细小的点蚀坑，形状较为规则，个别点蚀坑深度和直径较大。5083点蚀坑形状极为不规则（图 8e），其化学成分中存在较多 Zn，Mg 元素，推测其由于局部成分不均发生了选择性腐蚀，留下了相对较深的点蚀坑。6063 腐蚀形貌类似于晶间腐蚀，部分晶粒脱落形成坑洞 [16] ，但相对于 5083 深度要浅许多。结合图 9 中点蚀深度数据，进一步印证了 3 种铝合金中，5083 耐点蚀性能最差，而 5052 要略优于 6063。

    3 结论

    1）西沙海洋飞溅区环境下 EH36，Q345 和 Q235腐蚀动力学满足幂函数规律，腐蚀形貌以点蚀为主，3种材料以 Q235 耐蚀性最差，EH36 和 Q345 较为接近。

    2）T2 在试验环境下耐蚀性较好，表面有大量大小较为均一的腐蚀坑，腐蚀坑深度仅为几十微米，随暴露时间推移深度增加缓慢。

    3） 5052，5083 和 6063 主要发生局部腐蚀，白色腐蚀产物下分布有大小不一的点蚀坑， 5083 点蚀最为严重，5052 略优于 6063。

    进一步研究 3 种铝合金腐蚀微观形貌，如图 8 所示。对比图 8a，b，c 可以发现，试样表面白色腐蚀产物下均存在大小不一的点蚀坑，其中以 5083 最为腐蚀类型。

更多关于材料方面、材料腐蚀控制、材料科普等方面的国内外最新动态，我们网站会不断更新。希望大家一直关注国家材料腐蚀与防护科学数据中心http://www.ecorr.org