新兴铸管股份有限公司
Xinxing Ductile Iron Pipes Co.
国家材料腐蚀与防护科学数据中心分中心-智慧铸管-耐蚀钢铁材料数据中心
National Materials Corrosion and Protection Data Center
Intelligent Ductile Iron Pipe-Corrosion Resistant Steels Data Center
中文 | Eng 管理后台 数据审核 登录 反馈
锅炉水冷壁高温腐蚀....
2018-08-13 14:16:22 作者:本网整理 来源:鹰眼研究

    1.设备概况

 

    某电厂3号锅炉为武汉股份有限公司生产的WGZ1165/17.5-2型亚临界压力、自然循环、汽包锅炉。燃烧器四角布置、切向燃烧,每台燃烧器配有22个喷口,其中一次风喷口5层(最下层为微油点火燃烧器),17层二次风喷口,SOFA燃烧器每角分为两组,每组设置3层二次风喷口。除布置了周界风外,每角还布置了8层CFS喷口 。


    锅炉采用中速磨煤机正压直吹式制粉系统,配5套北京电力设备总厂生产的ZGM95G-Ⅱ型中速磨煤机,制粉系统设计为四台运行一台备用,燃用设计煤种时,实际燃料消耗141.09t/h。


    2.投产以来水冷壁高温腐蚀换管情况

 

    该电厂3号炉于2015年06月移交生产,2016年06月、09月两次停炉水冷壁共换管221根(最低壁厚3.5 mm,换管壁厚6.0mm);2017年11月3号炉停炉水冷壁共换管135根(最低壁厚4.7 mm,换管壁厚5.8mm)。上次高温腐蚀区域更换直管管壁减薄速率均小于0.5mm/a。

 

5.jpg


    从数据可看出,3号炉水冷壁换管数量由2016年221根减少至2017年135根同比减少了86根,减少了38.9%。如果考虑本次换管壁厚为5.8mm,上次换管壁厚为6.0mm以及本次有78根水冷壁管为未更换原始管的话,则本次换管数量将大大减少,说明分厂在前期煤质、燃烧调整及制粉系统精细化调整方面管控较好。


    3. 高温腐蚀原因分析

 

    3.1原煤硫份较高

 

    从图1、图2可知,2015年06月~2016年06月煤中硫份平均值2.36%,2016年10月~2017年10月煤中硫份平均值1.69%,硫份呈下降趋势,说明分厂燃煤硫份管控有成效,但燃煤硫份仍超过设计值0.98%,约72%。


    图1 2015.06~2016.06原煤硫份统计

10.jpg

 

    图2 2016.10~2017.10原煤硫份统计

11.jpg

 

    众所周知,煤种含硫量较高是发生锅炉水冷壁高温腐蚀的重要因素,上锅设计处高工张翔认为,水冷壁外壁高温腐蚀主要判断依据是:a.燃料硫份Sar≥1%,b.煤粉气流冲刷水冷壁管,c.水冷壁管壁温度>350℃,d.水冷壁附近O2≤2%。


    从现场测量来看,水冷壁壁面气氛均处于强还原性气氛中,CO含量均>0.5%(仪表满量程),需要指出的是CO并不直接参与水冷壁高温腐蚀,而仅是还原性气氛的指示剂。300MW等级亚临界锅炉蒸汽饱和温度可达到350℃,水冷壁管壁外部温度至少在400℃以上;从上述依据来看,该电厂3号炉水冷壁完全具备发生高温腐蚀的条件。


    从多个现场实际来看,在保证锅炉正常燃烧状况下,维持水冷壁壁面附近一定氧气,达到破坏还原性气氛,就可有效减缓甚至避免水冷壁发生高温腐蚀。


    3.2燃烧器CFS风门开度不合理

 

    机组投产后,燃烧器CFS风门开度和主二次风风门开度,机组投产后一直维持同步开度在30~45%之间, 一次风速维持在30 m/s左右,这种配风方式容易导致火焰偏斜,因为四角燃烧器均设计有8个CFS喷口,该喷口设计角度为沿水冷壁方向与主气流正切22?,设计意图为风包粉保护水冷壁;但从实际来看,当该风门开度较大时,容易造成煤粉气流贴壁,这点从冷态空气动力工况测量可以得到验证。也就是说锅炉热态运行时,CFS开度较大起不到应有设计意图,反而可能会导致煤粉气流刷墙,引起炉膛水冷壁结渣及高温腐蚀。上述观点,从2016年停炉检查发现炉膛四壁挂焦严重,尤其是炉右墙挂焦较多,且右墙水冷壁换管207根,即可得到证实。


    鉴于3号炉高温腐蚀严重情况,科室会同运管科进行了分析,改变辅助风和CFS风门均等开度为CFS风门不大于25%,辅助风根据负荷为30~45%开度的调整思路,以改善煤粉气流贴壁现象;并专门下发了№:TSYC 2016002派遣单,要求分厂重点进行制粉系统精细化调整,同样是为了起到改善一次风煤粉气流和二次风良好混合、燃烧充分,改善火焰偏斜现象。


    该电厂3号炉燃烧调整后,于2017年11月停炉检查发现炉膛结焦情况得到了明显减轻,同时换管数量大大减少也定量验证了前期调整思路的正确性。


    3.3燃烧区域局部缺氧燃烧

 

    受各粉管阻力不一和煤粉分配器分离特性影响,即使风量调平也存在粉量不平情况。一般来说,采用良好性能动态分离器的煤粉管道粉量偏差可在10%左右,但采用静态分离器的煤粉管道粉量偏差,最高甚至高达30%以上;而二次风量一般保持同层一致,这样在总风量不变情况下,部分燃烧器出现缺氧燃烧,另一部分燃烧器出现富氧燃烧,这样以来部分水冷壁区域会处于还原性气氛中,在导致结渣的同时也往往伴随着高温腐蚀的出现。2016年06、09月份停炉检查发现右墙水冷壁结渣较多、换管数量较多,也说明粉量偏差大,存在火焰偏斜冲刷水冷壁现象。


    从2016年06月冷态空气动力场和2016年08月制粉热态测量数据来看,3号炉部分磨煤机出口一次风管冷态、热态均存在风速不平现象,且一般前墙风速高于后墙。当前墙两角风速高于后墙,往往会导致火焰中心偏向右墙,从而引起水冷壁管高温腐蚀,在2016年07月底08月初利用西安热工院在2号炉做热力试验机会,借用该院设备进行了制粉热态测量并进行四角粉管热态调整,尽管有个别粉管缩孔卡涩,但从2017年11月停炉检查结果来看,该调整对减缓水冷壁高温腐蚀也取得了积极效果。


    3.4燃烬风量设计较大

 

    3号炉设计有6层燃烬风,燃烬风率远远超出锅炉低氮燃烧实际需要。BMCR工况燃烬风率3号炉设计值40%,而同类型机组东锅燃烬风率设计值28%,华西能源锅炉燃烬风率设计值24%,可见该电厂锅炉燃烬风率设计值明显偏大,主燃烧区过量空气系数仅为0.65,很容易导致主燃烧区缺风、燃烬风富氧燃烧,直接后果就是加剧了主燃烧区水冷壁还原性气氛;众所周知,该工况恰恰为水冷壁高温腐蚀创造了良好的内部条件,很容易导致水冷壁区域发生大面积高温腐蚀。针对燃烬风设计偏大状况,解决的总体思路为在保证NOx达标排放情况下,尽量少开上三层SOFA风,适当提高辅助风刚性,维持良好的炉膛火焰切圆,减少火焰贴壁概率。


    4.减轻高温腐蚀的措施

 

    4.1继续执行“制粉系统精细化调整派遣单”要求内容,做到勤、细调整,并继续加强原煤硫份管控。


    4.2 保持合理的辅助风和CFS风配比,CFS风门开度建议不超过30%。


    4.3维持一次风速在30m/s以下,适当开大周界风,减轻水冷壁面还原性气氛。


    4.4定期校验DCS一次风速值,偏差较大时进行制粉热态调整,尽量保证四角风粉平衡。


    4.5机组正常运行中二次风箱/炉膛压差不允许低于0.2KPa,以保证燃烧器良好的空气动力工况。


    4.6锅炉运行中高负荷氧量维持应不低于3.0%,适当提高主燃烧区氧量,控制燃烬风率小于设计值。


    4.7提高水冷壁管喷涂质量,同时修补发生腐蚀的耐磨涂层。


    4.8鉴于现场经常出现一次风缩孔卡涩现象,建议每次大修均对缩孔进行治理,确保灵活好用。


    5.结论

 

    SOFA、辅助风和CFS风门开度不合理、燃烧配风不佳以及煤质硫份较高是导致水冷壁高温腐蚀的主要原因,水冷壁喷涂质量差也是导致高温腐蚀的一个重要原因。

 

免责声明:本网站所转载的文字、图片与视频资料版权归原创作者所有,如果涉及侵权,请第一时间联系本网删除。

关于国家科技资源服务平台

国家科技基础条件平台中心是科技部直属事业单位,致力于推动科技资源优化配置,实现开放共享,其主要职责是:承担国家科技基础条件平台建设项目的过程管理和基础性工作;承担国家科技基础条件平台建设发展战略、规范标准、管理方式、运行状况和问题的研究,以及国际合作与宣传、培训等工作;承担科技基础条件门户系统的建设与运行管理工作;参与对在建和已建国家科技基础条件平台项目的考核评估和运行监督工作。

国家科技资源服务平台相关网站


国家材料腐蚀与防护科学数据中心

国家高能物理科学数据中心

国家基因组科学数据中心

国家微生物科学数据中心

国家空间科学数据中心

国家天文科学数据中心

国家对地观测科学数据中心

国家极地科学数据中心

国家青藏高原科学数据中心

国家生态科学数据中心

国家冰川冻土沙漠科学数据中心

国家计量科学数据中心

国家地球系统科学数据中心

国家人口健康科学数据中心

国家基础学科公共科学数据中心

国家农业科学数据中心

国家林业和草原科学数据中心

国家气象科学数据中心

国家地震科学数据中心

国家海洋科学数据中心